對于一端固定的杠桿,當(dāng)可動(dòng)端A轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí),固定端B也產(chǎn)生一定的彎矩,相當(dāng)于近端的彎矩按一定的比例傳到了遠(yuǎn)端,所以將固定端B彎矩與可動(dòng)端A彎矩的比值稱為由可動(dòng)端向固定端的傳遞系數(shù),用CAB表示,即:CAB=MBA/MAB或MBA=CABMAB。MAB為端A的勁度系數(shù)。

而對于化學(xué)反應(yīng)過程中會(huì)伴隨著物質(zhì)和能量的變化,這就會(huì)產(chǎn)生能量和物質(zhì)的傳遞過程,在計(jì)算時(shí)會(huì)用到傳質(zhì)系數(shù)和傳熱系數(shù),他們統(tǒng)稱為傳遞系數(shù),影響傳遞系數(shù)的因素有很多。

中文名

傳遞系數(shù)

外文名

transmittance

拼音

chuán dì xì shù

類型

傳質(zhì)系數(shù)和傳熱系數(shù)

計(jì)算公式

CAB=MBA/MAB或MBA= CABMAB。

應(yīng)用

化學(xué)計(jì)算、能量傳遞計(jì)算

反映

傳遞過程阻力的大小

影響因素

顆粒幾何形狀、尺寸、反應(yīng)條件等

簡介

傳遞系數(shù)反映了傳遞過程阻力的大小,實(shí)質(zhì)上也就是圍繞催化劑顆粒外表面上層流邊界層的厚薄。溫度差和濃度差產(chǎn)生于層流邊界層的兩側(cè)。處理實(shí)際的濃度也做均一的假定。這實(shí)質(zhì)上是假定層流邊界層的厚度處處相等,這樣的假設(shè)將相間傳遞問題作為一維問題來處理,使復(fù)雜的問題大為簡化而又保持足夠的近似。

傳遞阻力的大小對于傳遞速率的影響至關(guān)重要,阻力越大則傳遞系數(shù)越小。流體與固體顆粒間的傳質(zhì)系數(shù)與顆粒的幾何形狀及尺寸、流體力學(xué)條件以及流體的物理性質(zhì)有關(guān)。影響流體與顆粒間傳熱系數(shù)的因素同樣是這些。

計(jì)算

海洋熱通量的主要確定方法可大體分為渦動(dòng)法、體積塊法和剩余法3種。渦動(dòng)法是利用邊界層理論來分析海冰生消過程中冰水間的動(dòng)量、熱量和鹽度的耦合過程,從而確定出海水對冰蓋的熱量傳遞;體積塊法主要是根據(jù)冰點(diǎn)和海水的溫差對海洋熱通量進(jìn)行直接計(jì)算;剩余法則是通過海冰下表面處的熱量平衡來確定海洋熱通量口。在海冰數(shù)值模擬,尤其是海冰數(shù)值預(yù)報(bào)中,體積塊法應(yīng)用最方便,它可以通過對水溫、流速的預(yù)測來對海洋熱通量直接計(jì)算。用體積塊法計(jì)算海洋熱通量的關(guān)鍵是對其中熱傳遞系數(shù)的確定,而不同研究者所確定的熱傳遞系數(shù)有很大的差異。

在對海洋熱通量的研究中,人們建立了幾種不同的體積塊計(jì)算方法。但大多數(shù)考慮了冰水間溫差、相對冰速以及海水定壓比熱容等因素,采用如下計(jì)算式:

式中:

為海洋熱通量;

為海水密度;

為海水定壓比熱容;

為冰水間的熱傳遞系數(shù);

為海水和海冰的相對速度。

為海水溫度;

為冰點(diǎn)。

為計(jì)算上式中的熱傳遞系數(shù),首先要確定海洋熱通量。根據(jù)能量平衡原理,海洋熱通量可由冰蓋底面的相變潛熱與冰內(nèi)熱傳導(dǎo)的差值確定,對于薄冰還應(yīng)考慮太陽輻射的影響,即:

式中:

為海冰密度;

為海冰融解潛熱;

為冰底面厚度變化率;

分別為海冰下表面的冰內(nèi)傳導(dǎo)熱和太陽輻射量透射量。對于厚冰

,則不考慮

的影響,而在遼東灣海域,由于海冰較薄,

對冰下的融解率有顯著的影響。

分類

對于多相催化反應(yīng)過程的第一步是反應(yīng)物向催化劑顆粒外表面?zhèn)鬟f,這一步驟的速率可用下式表示:

(式1)

式中,

為傳質(zhì)系數(shù);

為顆粒的外比表面積;濃度差

為傳質(zhì)過程推動(dòng)力。對于定態(tài)過程,這一傳質(zhì)速率應(yīng)等于反應(yīng)物

的反應(yīng)速率

,有:

。

由于化學(xué)反應(yīng)進(jìn)行時(shí)總量伴隨著一定的熱效應(yīng)(放熱或吸熱),因而在反應(yīng)物向催化劑顆粒外表面?zhèn)鬟f的同時(shí),必然產(chǎn)生流體與顆粒外表面間的熱量傳遞,進(jìn)行放熱反應(yīng)時(shí),熱量從催化劑外表面向流體主體傳遞,吸熱反應(yīng)則相反,此傳熱速率可用下式表示:

(式2)

式中,

為流體與顆粒外表面間的傳熱系數(shù);

分別表示顆粒外表面和流體主體的溫度,此溫度差為傳熱推動(dòng)力。放熱時(shí)

;吸熱時(shí)

。過程達(dá)到定態(tài)時(shí)傳熱量應(yīng)等于反應(yīng)放出(或吸收)的熱量,即:

(式3)

式1~式3為相間傳遞的基本方程。上述兩個(gè)傳遞方程都包含傳遞系數(shù),即傳質(zhì)系數(shù)

和傳熱系數(shù)

由傳熱和傳質(zhì)的類比關(guān)系可知,用j因子的辦法來關(guān)聯(lián)氣固傳質(zhì)和傳熱實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)最為合適。傳質(zhì)j因子

和傳熱j因子

的定義為:

式中

分別為斯密特?cái)?shù)和普蘭德數(shù)。

無論

還是

,均是雷諾數(shù)的函數(shù),其函數(shù)形式與床層結(jié)構(gòu)有關(guān)。例如,對于固定床

(式4)

上式應(yīng)用范圍為

(式5)

應(yīng)用范圍為

。上兩式中的雷諾數(shù)均系按顆粒的直徑來定義,即:

根據(jù)傳熱與傳質(zhì)的類比原理有:

對比式4和式5可知,對于固定床,

的關(guān)系亦近似成立。正因?yàn)檫@樣,用j因子來關(guān)聯(lián)傳質(zhì)和傳熱系數(shù)就顯出其優(yōu)越性,即可以由傳熱系數(shù)推算出傳質(zhì)系數(shù),反之亦然。特別是前者更為重要,因?yàn)闅夤滔嚅g的傳熱實(shí)驗(yàn)測定較之傳質(zhì)實(shí)驗(yàn)要來得準(zhǔn)確,相對來說也較為容易。但是也有些文獻(xiàn)報(bào)道固定床的

相差較大。

的關(guān)聯(lián)式4可知,傳質(zhì)系數(shù)

將隨質(zhì)量速率G的增長而變大,從而也就加快了外擴(kuò)散傳質(zhì)速率;反之,質(zhì)量速率下降,外擴(kuò)散傳質(zhì)阻力變大,甚至?xí)蔀檫^程的控制步驟。

實(shí)際生產(chǎn)中,在條件允許的前提下,力求用較大的質(zhì)量速率以提高設(shè)備的生產(chǎn)強(qiáng)度,故屬于外擴(kuò)散控制的氣固催化反應(yīng)過程不多。硝酸生產(chǎn)中的鉑網(wǎng)催化劑上的氨氧化反應(yīng)屬于外擴(kuò)散控制,造成此種情況的原因有二:一是反應(yīng)溫度高達(dá)

,本征反應(yīng)速率很快,所謂本征反應(yīng)速率是指不存在內(nèi)外擴(kuò)散影響時(shí)的多相催化反應(yīng)速率;二是加大氨空氣混合氣的質(zhì)量速率會(huì)導(dǎo)致鉑網(wǎng)的機(jī)械摩擦損失增加。在氣固非催化反應(yīng)中,例如炭的燃燒,則由于在高溫下的燃燒反應(yīng)速率很快,常常是屬于外擴(kuò)散控制。

影響因素

經(jīng)過長期的探索和對生產(chǎn)實(shí)踐進(jìn)行總結(jié)。發(fā)現(xiàn)影響傳遞系數(shù)

的主要因素有攪拌功率、空氣流速、發(fā)酵液的物理性質(zhì)、泡沫狀態(tài)、空氣分布器形狀和發(fā)酵罐的結(jié)構(gòu)等。總結(jié)出了

與攪拌功牢、空氣流速、發(fā)酵液理化性質(zhì)等因素之間的關(guān)系,可用下述的經(jīng)驗(yàn)公式表示:

(式6)

式中

——單位體積發(fā)酵液實(shí)際消耗的功率(指通氣情況下,

);

K——罐體垂直方向的空氣直線速度(m/h);

——發(fā)酵液表觀黏度(Pa

·

S);

——指數(shù),與攪拌器和空氣分布器的形式等有關(guān),一般通過實(shí)驗(yàn)測定;

K——經(jīng)驗(yàn)常數(shù)

(一)攪拌功率的影響

1.?dāng)嚢璧淖饔芒偈拱l(fā)酵罐內(nèi)的溫度和營養(yǎng)物質(zhì)濃度達(dá)到均一,使組成發(fā)酵液的三相系統(tǒng)充分混合;②把引入發(fā)酵液中的空氣分散成小氣泡,增加了氣一液問的傳質(zhì)面積,提高

值;③增強(qiáng)發(fā)酵液的湍流程度,降低氣泡周圍的液膜厚度和流體擴(kuò)散阻力,從而提高氧的傳遞速率;④減少菌絲結(jié)團(tuán),降低菌絲叢內(nèi)擴(kuò)散阻力和菌絲叢周闈的液膜阻力;⑤可延長窄氣氣泡在發(fā)酵罐中的停留時(shí)間,增加氧的溶解量。

2.影響攪拌功率的因素當(dāng)流體處于湍流狀態(tài)時(shí),單位體積發(fā)酵液所消耗的攪拌功率才能作為衡量攪拌程度的可靠指標(biāo)。實(shí)驗(yàn)測得公式6中的指數(shù)α的值為

。在攪拌情況下,當(dāng)發(fā)酵液達(dá)到完全湍流(即雷諾準(zhǔn)數(shù)

時(shí)),此時(shí)的攪拌功率P為:

(式7)

式中d——攪拌器直徑(m);

n——攪拌器轉(zhuǎn)速(

);

ρ——發(fā)酵液密度(

);

P——攪拌功率(kW);

K——經(jīng)驗(yàn)常數(shù),隨攪拌器形式而改變,一般由實(shí)驗(yàn)測定。

公式7在不通氣和具有全擋板條件下的攪拌功率計(jì)算式,當(dāng)發(fā)酵液通入空氣后,由于氣泡的作用降低了發(fā)酵液的密度和表觀黏度,所以通氣情況下的攪拌功率僅為不通氣時(shí)所消耗功率的

。

3.?dāng)嚢韫β蕦?p style="text-align: center;">

的影響由式7可知,攪拌器直徑的增加及攪拌轉(zhuǎn)速的增加,都會(huì)引起攪拌功率的增加,

也隨之增加。工業(yè)化生產(chǎn)中,由于發(fā)酵設(shè)備的幾何尺寸基本固定,因此通常采取提高攪拌轉(zhuǎn)速的方式來增加發(fā)酵液巾的溶氧濃度值得注意的是如果攪拌速度過快,由于剪切速度增大,會(huì)對菌絲體造成一定程度的損傷,影響菌絲體的正常代謝,同時(shí)也會(huì)造成能源的浪費(fèi)。

(二)空氣流速的影響

從式6看出,

隨空氣流速的增加而增加,指數(shù)β約為

,隨攪拌器的形式而異。當(dāng)空氣流速增加時(shí),隨著發(fā)酵液中的空氣增多、密度下降,使攪拌功率下降。當(dāng)空氣流速增加到某一值時(shí),由于空氣流量過大,通人的空氣不經(jīng)過攪拌葉的分散,而沿著攪拌軸形成空氣通道,空氣直接逸出發(fā)酵液,此時(shí)攪拌功率不再下降,此時(shí)的空氣流速稱為“氣泛點(diǎn)”(flooditlgpoint),此時(shí)

也不再增加。

(三)泡沫的影響

在發(fā)酵過程中,由于通氣和攪拌的作用引起發(fā)酵液出現(xiàn)泡沫。在黏稠的發(fā)酵液中形成的流態(tài)泡沫比較難以消除,影響氣體的交換和傳遞。如果攪拌葉輪處于泡沫的包圍之中,也會(huì)影響氣體與液體的充分混合,降低氧的傳遞速率。

(四)空氣分布器形式和發(fā)酵罐結(jié)構(gòu)的影響

在需氧發(fā)酵中,除了攪拌可以將空氣分散成小氣泡外,還可用鼓泡器來分散空氣,提高通氣效率。試驗(yàn)表明,當(dāng)空氣流量增加到一定值時(shí),有無鼓泡器對空氣的混合效果無明顯的影響。此時(shí),空氣流量較大,造成發(fā)酵液的翻動(dòng)和相流,對空氣起到了很好的分散作用。鼓泡器只是在空氣流速較低的時(shí)候?qū)諝馄鸬狡鸬姆稚⒆饔?。此外,發(fā)酵罐的結(jié)構(gòu),特別是發(fā)酵罐的高與直徑的比值,對氧的吸收和傳遞有較大的影響。